悬挑脚手架专项施工方案(更新版).docx

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玲珑泉鑫花园住宅小区〔南区〕一期6#7#8#悬挑脚手架专项施工方案2017-8-19满铺脚手板，无探头板。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设一道防护栏杆和30cm高踢脚杆。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。6、连墙件(1)本工程连墙件采用3跨(4.5m)逐层设置。竖向间距为楼层层高，水平间距为4.5m,连墙件设置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm,且外架应采用刚性连墙件与建筑物连接。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭设一步脚手架后，应按标准要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。确保连墙件拉结的可靠性。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密。(3)拉结点须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。(4)1#、2#楼为框架结构，拉结点采用膨胀螺栓固定。7、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm,如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设兜网，设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3层底部用密目网或其他措施进行封闭。第七节普通型钢悬挑脚手架计算书普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》(JGJ130-2011).《建筑结构荷载标准》(GB 50009-2001)、《钢结构设计标准》(GB 50017-2003)>《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-2011)>《建筑施工高处作业安全技术标准》(JGJ80-2001)以及本工程的施工图纸。一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为0.9m,立杆的步距为1.5 rn；内排架距离墙长度为0.80 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为648x3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2层：3.风荷载参数本工程地处河北唐山市，查荷载标准基本风压为0.400kN/m2,风荷载高度变化系数卬为1.000,风荷载体型系数皿为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0,1394；脚手板自重标准值(kN/m J J///]/钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；脚手板自重标准值(kN/m J J///]/钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.7):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0,140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.8m,建筑物内锚固段长度2.3 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数/微.nio颠撑布置图二、大横杆的计算：按照《扣件式钢管脚手架安全技术标准》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:Pi=0.038 kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.35X0.9/(2+l)=0.105 kN/m；活荷载标准值：Q=3X0.9/(2+1)=0.9 kN/m；静荷载的设计值：qi=L 2X0.038+1.2X0.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值:q2=l.4X0.9=1.26 kN/m；q2 q2 q2 q2图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：沮】岫=O.O80i「+O.lOg/跨中最大弯距为Mimax=O.08 X 0.172X1.52+0.10X 1.26X 1.52=0.314 kN.m；支座最大弯距计算公式如下：“2岫=-0.10卯2-0.117务户支座最大弯距为M2max=-o.10 X 0.172X1.52-0.117X 1.26X1.52=-0.37 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o=Max(0.3 14x106,0.37x 106)/5080=72.835 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为o=72.835 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用卜,的挠度。计算公式如下：1005/+0.990 1005/其中：静荷载标准值:qi=Pi+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.9 kN/m；最大挠度计算值为:0.677x0.143x15004/(l 00x2.06x 105xl21900)+0.990x0.9x15004/(100x2.06xl05xl21900)=1.992 mm；大横杆的最大挠度1.992 mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm,满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值:pi=0.038X1.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35X0.9X 1.5/(2+1)=0,158 kN；活荷载标准值：Q=3X0.9X1.5/(2+l)=1.350 kN；集中荷载的设计值:P=l.2X(0.058+0.158)+1.4 XI.35=2.148 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：虬g=qiW Mqmax=1.2X0.038X0.978=0.005 kN.in；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.148X0.9/3=0.644 kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.649 kN.ID；最大应力计算值Q=M/W=0.649X 106/5080=127.776 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力0=127.776 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：384位vqmax=5x0.038x9004/(384x2.06x 105x 121900)=0.013 mm；大横杆传递荷载P=Pl+P2+Q=0.058+0.158+1.35=1.565 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V=初(3/2-4户/9)“72£Z vpmax=1565.1x900x(3x90()2-4x90()2/9)/(72x2.06xl05xl21900)=1.613 mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.613=1.626 mm；小横杆的最大挠度为1.626 mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按标准表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(标准5.2.5):R W&其中Rc―扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：Pi=0.038X1.5X2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值：Pz=0.038X0.9/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35X0.9X 1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值：Q=3X0.9X1.5/2=2.025 kN；荷载的设计值：R=l.2X(0.058+0.017+0.236)+1.4X2.025=3.208 kN；R<8.00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于•脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m Ngi=[0.1394+(1.50X2/2)X0.038/1.50]X 18.00=3.200kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 Ng2=0.35X 12X 1.5X(0.9+0.8)/2=5.355 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m Ng3=0.14X12X1.5/2=1.26 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 Ng4=0.005X 1.5X 18=0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng=Ngi+Ng2+Ng3+Ng4=9.95 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷裁标准值Nq=3X0.9X1.5X2/2=4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算叽=0.7时双其中Wo-基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载标准》(GB50009-2001)的规定采用:Wo=0.4 kN/m2；Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载标准MGB50009-2001）的规定采用：Uz=1；Us-风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7 X0.4X1X1.128=0.316 kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X9.95+1.4X4.05=17.61 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2 Ng+0.85X1.4Nq=1.2X9.95+0.85X1.4X4.05=16.76 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw=0.85 X 1.4WkLah2/10=0.850 X 1.4X0.316X1.5X 1.52/10=0.127 kN.in；六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=17.61 kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照《扣件式标准》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式标准》表5.3.3得：p=1.5；计算长度，由公式lo二kXMxh确定：lo二2.599 m；长细比Lo/i=164；轴心受压立杆的稳定系数＜p,由长细比l°/i的计算结果查表得到：（p=0.262；立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205 N/min2；q=17610/(0.262x489)=l37.455 N/mm2；立杆稳定性计算o=137.455 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式八♦+丝山]立杆的轴心压力设计值：N=16.760 kN；计算立杆的截面问转半径：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照《扣件式标准》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式标准》表5.3.3得：卜=1.5；计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=2.599 m；长细比：Lo/i=164；轴心受压立杆的稳定系数(P，由长细比l°/i的结果查表得到：(p=0.262立杆净截面面积：A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩):W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205 N/mm2；q=16759.98/(0.262x489)+126849.24/5080=155.787 N/mm2；立杆稳定性计算o=155.787 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2,满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni=Niw+No风荷载标准值Wk=0.316 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5 m2；按《标准》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:Niw=1.4XWkXAw=5.969 kN；第一节编制依据3第二节工程概况3第三节工程特点3第四节脚手架搭设方案3第五节脚手架的材质要求8第六节脚手架的搭设流程及要求9第七节脚手架计算书10第八节防电、防雷措施25防电措施26防雷措施26第九节脚手架搭设的劳动力安排27第十节脚手架的检查与验收27第十一节脚手架搭设安全技术措施27第十二节脚手架拆除安全技术措施28第十三节应急预案29连墙件的轴向力设计值Ni=Niw+No=10.969 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=(p-A-[f]其中cp--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i=800/15.8的结果查表得到(p=0.849,1为内排架距离墙的长度；又：A=4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.849X4.89X 1 O’4X205X 103=85.108 kN；Ni=10.969<Nf=85.108,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni=10.969小于双扣件的抗滑力16 kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm,内排脚手架距离墙体800mm,支拉斜杆的支点距离墙体为1700mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=1130 cm4,截面抵抗矩W=141 cm3,截面积A=26.1 cm2<>受脚手架集中荷载N=1.2X9.95+1.4X4.05=17.61 kN；水平钢梁自重荷载q=l.2X26.1X0.0001X78.5=0.246 kN/m；17.61 kN 17.61 kN 0.246kN/m 0.246kN/m 0.246kN/m 0.24(2)(3)2300悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到7.001 6.78 1.394。